Свч синтезатор частоты мм диапазона. Однопетлевой свч-синтезатор с-диапазона с малым шагом перестройки частоты. Спутниковая и сотовая связь, инфраструктуры беспроводной передачи данных: требования к компонентам

Автор: Александр Ченакин (Phase Matrix); перевод с англ. Пивак А.В. к.т.н.
Дата публикации: 01.05.2007

Частотный Синтез: Текущие Решения и Новые Тенденции

Основные характеристики

Частотный синтезатор являются ключевым элементом практически любой системы связи, измерения и контроля -. Ниже приводятся основные требования в проектировании новых поколений частотных синтезаторов СВЧ диапазона.

Частотный диапазон и разрешение . Фиксированный или относительно узкополосный (10-20%) сигнал может быть достаточным во многих применениях. Однако, современные цифровые широкополосные системы требуют намного более широкого охвата частоты, простирающегося на несколько октав. Широкая полоса частот и высокое разрешение (1 Гц и ниже) – неотъемлемое требование измерительных инструментов - лабораторных генераторов частоты, анализаторов спектра, и т. д. Представляется целесообразной разработка универсального широкодиапазонного решения, которое может быть использовано во многих применениях.

Выходная мощность. Необходимый уровень выходной мощности может варьироваться в широких пределах в зависимости от конкретного применения. Типичным сценарием является использование синтезатора в качестве источника опорного сигнала смесителя в различных системах частотного преобразования. Обычно, 10…17 дБм является приемлемым уровнем, хотя некоторые схемы требуют более высокой мощности.

Негармонические искажения. Негармонические спектральные составляющие (spurs ) – нежелательные частотные продукты, создаваемые синтезатором на отдельных дискретных частотах. Местоположение и уровень этих составляющих определяются архитектурой построения и частотным планом конкретного синтезатора. В микроволновых системах связи негармонические искажения могут ограничить способность приёмного устройства в выделении и дальнейшей обработки принимаемого сигнала. Таким образом, уровень негармонических спектральных составляющих синтезатора минимизируется и, как правило, не превышает -60 dBн относительно уровня основного сигнала, хотя в ряде случаев должен быть снижен до -80 dBн и ниже. Это требует определённого усилия в проектировании частотного синтезатора, и обычно, является компромиссом между другими параметрами, в частности, уровнем фазового шума, разрешения по частоте и скорости перестройки.

Фазовый шум и стабильность - одни из главных параметров, которые в конечном счёте ограничивает чувствительность приёмных систем. Стабильность синтезатора и фазовый шум определяются опорным сигналом (reference ), а также конкретной архитектурой построения синтезатора. Синтезаторы, основанные на использовании фазовой автоподстройки частоты (ФАПЧ), также зависят от используемого перестраиваемого генератора, шум которого может быть ниже эффективного шума опорного сигнала при больших отстройках от основной частоты. Хорошим примером является ЖИГ-генератор (YIG oscillator ), уровень шума которого может достигать -120 …-130 дБн/Гц (при отстройке 100 кГц) в диапазоне частот от 2 до 10 ГГц и выше.

Скорость перестройки определяет, как быстро синтезатор может быть перестроен с одной частоты на другую. Время, требуемое для перестройки, является критическим параметром, так как, обычно, не может быть использовано для обработки сигнала. Новые поколения систем связи требуют всё более высоких скоростей переключения для увеличения эффективной пропускной способности. Даже традиционно “медленные” измерительные приборы требуют увеличения скорости перестройки. Характерным примером является новый векторный сетевой анализатор, содержащий четыре независимых высокоскоростных синтезатора частоты . Таким образом, разработчики частотных синтезаторов должны учитывать эту тенденцию; требуемые величины скорости перестройки находятся в микросекундном диапазоне.

Потребление энергии и габариты. Современное оборудование имеет тенденцию к уменьшению размеров и снижению потребляемой энергии. Новые разработки должны использовать микросхемы с высокой степенью интеграции и малой потребляемой мощностью. Также, следует отказаться от использования громоздких и энергоёмких ЖИГ-генераторов и фильтров.

Особые Требования

Современные частотные синтезаторы СВЧ диапазона требуют постоянного улучшения технических характеристик, расширения функциональных возможностей, снижения габаритов, энергопотребления и конечной стоимости. Однако, особым требованием является увеличение скорости перестройки, что продиктовано постоянным расширением пропускной способности современных микроволновых систем. В то время, как традиционные измерительные приборы и системы связи всё ещё работают в миллисекундном диапазоне, новые системы требует микросекундой скорости переключения с сохранением основных характеристик (фазовый шум, негармонические искажения), что, очевидно, представляет серьёзные технические трудности. Другая проблема - уменьшение конечной стоимости, хотя и является довольно "стандартным" требованием, также резко сужает выбор необходимых технических решений.

Эти особые требования - микросекундный диапазон скорости перестройки (вместе с малыми шумами и искажениями!) и низкая стоимость - вероятно, будут ключевыми параметрами в разработке новых поколений синтезаторов частоты.

Архитектурные решения

Ниже рассматриваются различные архитектуры и особенности построения частотных синтезаторов. Особое внимание уделяется техническим решениям, направленным на увеличение скорости перестройки, а также уменьшение стоимости синтезатора.

Аналоговые Синтезаторы. Основной функцией любого синтезатора является преобразование опорного сигнала (reference ) в требуемое количество выходных сигналов. Аналоговые синтезаторы (Direct Analog Synthesizers ) реализуются путём смешения отдельных базовых частот с их последующей фильтрацией, как показано на рис. 1. Базовые частоты могут быть получены на основе низкочастотных (кварц, ПАВ) или высокочастотных (диэлектрический, сапфировый, волноводный, керамический резонаторы) генераторов посредством умножения, деления или фазовой автоподстройки частоты .

Основной недостаток указанной топологии – ограниченный диапазон и разрешение по частоте. В нашем примере (рис. 1) генерируется не более восемнадцати выходных частот (даже, используя обе боковые полосы смесителя). Количество генерируемых сигналов может быть увеличено путём введения большего числа базовых частот и/или смесительных каскадов, как показано на рис. 2. Однако, это приводит к быстрому росту числа используемых компонентов и, следовательно, усложнению системы.

Эффективным решением является использование цифрового (DDS ) синтезатора (рис. 3) для увеличения минимального частотного шага, требуемого от аналоговой части.

Другая серьёзная проблема - большое количество нежелательных продуктов преобразования смесительных каскадов, которые должны быть тщательно отфильтрованы; особое внимание следует уделить обеспечению необходимой изоляции переключаемых фильтров. Хотя известно большое число различных схем организации смесителей и фильтров, все они, как правило, требуют интенсивного использования аппаратных средств (т.е. компонентов) для обеспечения малого размера шага и широкого охвата частоты. Таким образом, хотя этот подход и предлагает исключительно высокую скорость перестройки и малые шумы, его использование ограничено из-за довольно высоких стоимостных характеристик.

Цифровые Синтезаторы. В отличие от традиционных решений, цифровые синтезаторы (DDS– Direct Digital Synthesizer ) используют цифровую обработку для конструирования требуемой формы выходного сигнала из базового (тактового) сигнала . С помощью фазового аккумулятора сначала создаётся цифровое представление сигнала (рис. 4), а затем генерируется и сам выходной сигнал (синусоидальной или любой другой желаемой формы) посредством цифро-аналогового преобразователя (ЦАП - DAC ). Скорость генерации цифрового сигнала, главным образом, ограничена цифровым интерфейсом и является весьма высокой, сопоставимой с аналоговыми схемами. Цифровые синтезаторы также обеспечивают довольно малый уровень фазовых шумов, даже демонстрируя уменьшение шумов используемого тактового сигнала. С этой точки зрения цифровой синтезатор функционирует как обычный делитель частоты. Однако, основным достоинством цифрового синтезатора является исключительно высокое разрешение по частоте (ниже 1 Гц), определяющиеся длиной фазового аккумулятора.

Главные недостатки - ограниченный частотный диапазон и большие искажения сигнала. В то время, как нижняя граница рабочего диапазона частот цифрового синтезатора лежит фактически в области постоянного тока, его верхняя граница в соответствии с критерием Найквиста не может превышать половины тактовой частоты. Кроме того, реконструкция выходного сигнала требует применения фильтра нижних частот, ограничивающего диапазон выходного сигнала до 40% (приблизительно) тактовой частоты.

Другая серьёзная проблема - высокое содержание нежелательных спектральных продуктов (spurs ) из-за ошибок квантизации и преобразования ЦАП. С этой точки зрения цифровой синтезатор ведёт себя как частотный смеситель, генерирующий дискретные продукты на комбинационных частотах. В то время, как частотное местоположение этих продуктов может быть легко вычислено, их амплитуда намного менее предсказуема. Как правило, продукты более низкого порядка имеют наиболее высокую амплитуду, тем не менее, продукты довольно высокого порядка приходится учитывать при разработке частотного плана конкретного синтезатора. Амплитуда также увеличивается с увеличением тактовой частоты, что является дополнительным ограничением диапазона генерируемых частот. Практические значения верхней границы диапазона находятся в районе от нескольких десятков до нескольких сотен МГц при уровне дискретных спектральных продуктов -50…-60 дБн. Очевидно, прямое умножение выходного сигнала частотного синтезатора не может быть реализовано из-за дальнейшей деградации спектрального состава.

Известно большое количество аппаратных и программных решений, направленных на улучшение спектрального состава цифрового синтезатора . Аппаратные методы, обычно, основаны на переносе сигнала цифрового синтезатора вверх по частоте с его последующим делением, как показано на рис. 5. Этот метод эффективно уменьшает содержание нежелательных спектральных продуктов на 20 дБ/октаву, присущее процессу деления частоты. К сожалению, это также уменьшает полосу генерируемого сигнала, что требует увеличения количества используемых базовых частот и фильтров (рис. 6) подобно аналоговым схемам.

Программные методы направлены на оптимизацию частотного плана синтезатора, основываясь на том факте, что местоположение дискретных продуктов цифрового синтезатора является функцией его выходного сигнала и тактовой частоты (подобно частотным смесителям). Так, для данной выходной частоты дискретный продукт можно сдвинуть по частоте (а, следовательно, и отфильтровать), изменяя тактовую частоту цифрового синтезатора. Этот метод может быть особенно эффективно использован в системах ФАПЧ, которые обеспечивают генерацию тактового сигнала, а также узкополосную фильтрацию выходного сигнала. Следует отметить, что программный метод работает достаточно эффективно для подавления продуктов относительно малого порядка. К сожалению, плотность дискретных спектральных продуктов, обычно, увеличивается пропорционально их порядку, что ограничивает практическое использование этого метода на уровне -70…-80 dBн.

Таким образом, из-за ограниченного диапазона частот и высокого содержания нежелательных спектральных продуктов цифровые синтезаторы редко используются для непосредственного генерирования СВЧ сигнала. В тоже время, они находят широкое применение в более сложных аналоговых и ФАПЧ-системах для обеспечения высокого разрешения по частоте.

Синтезаторы ФАПЧ

Синтезаторы, основанные на применении фазовой автоподстройки частоты, как правило, имеют гораздо меньшие размеры и уровень сложности по сравнению с аналоговыми схемами -. Так, типичный однопетлевой синтезатор ФАПЧ включает в себя перестраевымый генератор, управляемый напряжением (ГУН - VCO ), сигнал которого после требуемого (программируемого) деления по частоте доставляется ко входу фазового детектора, как показано в рис. 7.

Другой вход фазового детектора подключён к источнику опорного сигнала (reference ), частота которого равна требуемому частотному шагу. Фазовый детектор сравнивает сигналы на обоих входах и генерирует сигнал ошибки, который после фильтрации и усиления (при необходимости) подстраивает частоту ГУН к ƒ=F REF × N, где F REF - частота опорного сигнала на входе фазового детектора.

Главным преимуществом схем на основе ФАПЧ являются более чистый спектр выходного сигнала, вследствие эффективного использования фильтра нижних частот (ФНЧ - LPF), и намного более низкий уровень сложности по сравнению с аналоговыми синтезаторами. Основной недостаток - большее время перестройки (обратно пропорциональное полосе пропускания фильтра ФАПЧ и, следовательно, частотному шагу) и значительно более высокий уровень фазового шума по сравнению с аналоговыми схемами. Фазовый шум синтезатора в пределах полосы пропускания фильтра ФАПЧ равен λ = λ PD + 20 log N , где λ PD - суммарный уровень фазовых шумов опорного сигнала, фазового детектора, частотного делителя, фильтра и усилителя цепи обратной связи, пересчитанного ко входу фазового детектора (рис. 8). Таким образом, фазовый шум зависит от коэффициента деления частотного делителя, который может быть довольно большим для обеспечения требуемого разрешения по частоте. Так, для получения сигнала на частоте 10 ГГц с разрешением 1 МГц коэффициент деления должен быть равен 10000, что соответствует увеличению фазового шума на 80 дБ. Кроме того, программируемые делители используются на относительно низких частотах, что требует введения дополнительного высокочастотного делителя с фиксированным коэффициентом деления {prescaler). Это приводит к увеличению суммарного коэффициента деления петли обратной связи и, как следствие, дальнейшей деградации фазового шума. Очевидно, такая простая схема не позволяет использовать шумовые возможности современных малошумящих генераторов опорного сигнала. Кроме того, гармонические составляющие опорного сигнала в выходном спектре синтезатора, обычно, также пропорциональны коэффициенту деления в цепи обратной связи . В результате однопетлевые схемы ФАПЧ находят ограниченное применение, а именно, в системах, не предъявляющих высокие требования к качеству генерируемого сигнала.

Основные характеристики синтезатора могут быть значительно улучшены введением частотного преобразования (смесителя) в цепь обратной связи как показано на рис. 9. При этом сигнал ГУН переносится вниз по частоте, что позволяет значительно уменьшить коэффициент деления цепи обратной связи . Опорный сигнал смесителя генерируется с помощью дополнительной петли ФАПЧ (многопетлевые схемы) или умножителя частоты. Красивым решением является использование смесителя гармоник, который использует многочисленные гармоники опорного сигнала, генерируемые встроенным диодом. Использование смесителя гармоник позволяет резко упростить конструкцию синтезатора. В тоже время, следует отметить исключительно высокую чувствительность данного типа смесителя к параметрам отдельных элементов схемы, оптимизация которых – далеко не тривиальная задача.

В зависимости от конкретных требований к фазовым шумам и разрешения по частоте возможно введение большего числа смесительных каскадов, что, однако, приводит к усложнению конструкции синтезатора. Другой проблемой, присущей схемам, основанным на частотном преобразовании, является ложный захват частоты (например, при использовании зеркального канала смесителя). Это требует достаточно точной предварительной настройки частоты ГУН, например, с помощью цифро-аналогового преобразователя (ЦАП). Это, в свою очередь, требует исключительно высокой линейности (и повторяемости) характеристики частотной настройки ГУН в рабочем температурном диапазоне, а также точной калибровки данной характеристики для компенсации её температурного дрейфа. Кроме того, цифро-аналоговые преобразователи, обычно, отличаются повышенным уровнем шумов, что непосредственно влияет на шумовые характеристики синтезатора и требует выведения ЦАП из петли ФАПЧ после предварительной настройки на требуемую частоту .

Другой способ уменьшения суммарного коэффициента деления основан на использовании дробных коэффициентов деления, что достигается делением частоты на N +1 каждые М периодов сигнала и делением на N в течении остального промежутка времени . В этом случае усреднённый коэффициент деления равен (N +1)/ M , где N и М - целые числа. Для заданного размера частотного шага схемы с дробным коэффициентом деления позволяют использовать более высокую частоту сравнения на входе фазового детектора, что приводит к уменьшению фазового шума и увеличению скорости перестройки синтезатора. Основной недостаток техники дробного деления – повышенное содержание негармонических спектральных составляющих из-за фазовых ошибок, присущих механизму дробного деления.

Весьма эффективным решением является использование рассмотренного выше цифрового синтезатора (DDS ), который, по существу, также является дробным делителем частоты. Цифровой синтезатор может быть использован в качестве источника опорного сигнала или же дробного делителя частоты, как показано на рис. 10, 11 соответственно. Особое внимание следует уделить спектральному составу выходного сигнала цифрового синтезатора, который деградирует на 20 дБ/октаву из-за наличия частотного делителя в петле ФАПЧ. С этой точки зрения конфигурация, приведённая на рис. 10, представляется более гибкой, так как позволяет введение смесительных каскадов, рассмотренных выше. Хотя схема, приведённая на рис. 11, и не содержит частотного делителя, тем не менее, она подвержена той же степени деградации, соответствующей отношению входной (тактовой) и выходной частот цифрового синтезатора.

Следует отметить, что описанные выше методы улучшения спектральных характеристик цифровых синтезаторов эффективно работают со схемами ФАПЧ, обладающими исключительно высокими фильтрационными свойствами. И, хотя использование цифрового синтезатора приводит к определённому усложнению схемы, тем не менее, представляется, что общая конструкция будет обладать хорошими техническими и стоимостными характеристиками.

Выбор ГУН

Проектирование синтезаторов ФАПЧ в значительной степени определяется параметрами используемого ГУН. Исторически разработчики синтезаторов, в первую очередь, полагались на ЖИГ-генераторы, отличающиеся широким диапазоном генерируемых частот и малыми фазовыми шумами. ЖИГ-генераторы также демонстрируют линейные (и повторяемые) характеристики настройки, что упрощает первоначальную подстройку и захват частоты в системах многопетлевой ФАПЧ. Эти уникальные особенности ЖИГ-генераторов в течение длительного времени обеспечили доминирование синтезаторов, сконструированных на их основе.

Однако, большое потребление энергии, размеры, высокая стоимость и, особенно, низкая скорость перестройки, присущая любому ЖИГ-генератору, предопределили переход на полупроводниковые генераторы. В настоящее время высокочастотные (до 10 ГГц и выше) твердотельные перестраиваемые генераторы доступны в виде дешёвых интегральных схем. Так как шумовые характеристики таких генераторов значительно хуже по сравнению с ЖИГ-генераторами, разработчики синтезаторов должны полагаться, в основном, на шумовые качества источника опорного сигнала. В настоящее время коммерческие кварцевые генераторы демонстрируют фазовые шумы в районе -160…-176 дБн/Гц на частоте 100 МГц при отстройке 20...100 кГц . Эти величины соответствуют -120…-136 дБн/Гц при пересчёте на 10 ГГц и такой же частоте отстройки, что сравнимо и, даже, превосходит шумовые характеристики ЖИГ-генераторов. Конечно, при этом предполагается, что шумовые характеристики отдельных элементов синтезатора не оказывают заметного влияния на процесс преобразования опорного сигнала. Хотя такое предположение требует применения неординарных технических решений, конечный эффект очевиден: синтезаторы на основе полупроводниковых генераторов могут потенциально достичь исключительно высоких скоростей перестройки вместе с отличными шумовыми и спектральными характеристиками без применения дорогостоящих, громоздких и энергоёмких ЖИГ-генераторов.

Будущие Разработки

Аналоговый синтезатор на сегодняшний день является наиболее передовой архитектурой, предлагающей исключительно высокую скорость перестройки и малые фазовые шумы. Хотя его стоимостные характеристики и не соответствуют общей тенденции сокращения стоимости, тем не менее, аналоговый синтезатор может быть отличным решением в некоторых применениях, где низкая стоимость не является доминирующим фактором. Некоторое сокращение стоимости ожидается с увеличением рабочей частоты цифровых синтезаторов, которые могут упростить конструкцию аналогового синтезатора.

Цифровые синтезаторы имеют огромный потенциал в результате чрезвычайно быстрого развития GaAs, Si и SiGe технологий. Ожидается повышение рабочей частоты и улучшение спектральных характеристик цифровых синтезаторов, что окажет огромную помощь при проектировании аналоговых и ФАПЧ-синтезаторов.

Однако, наиболее перспективные разработки в ближайшее время, по-видимому, будут связаны с ФАПЧ-синтезаторами, базирующимися на дешёвых генераторных интегральных схемах. Основные усилия будут направлены на уменьшение собственных шумов отдельных элементов синтезатора для расширения оптимальной полосы пропускания фильтра ФАПЧ до нескольких МГц, где твердотельные генераторы становятся конкурентоспособными по шумовым свойствам с ЖИГ-генераторами. Это позволит достичь микросекундного диапазона скорости перестройки частоты с сохранением уровня шума, присущего ЖИГ-генераторам. Эти характеристики, наряду с низкой стоимостью, присущей синтезаторам на основе ФАПЧ, по-видимому, предопределят их доминирование в будущих разработках.

Литература:

1. J. Browne, “Frequency Synthesizers Tune Communications Systems,” Microwaves&RF, March 2006.
2. V. Kroupa, “Frequency Synthesis Theory, Design and Applications,” New York: Willey, 1973.
3. V. Manassewitsch, “Frequency Synthesizers Theory and Design,” ThirdEdition,New York:JohnWiley & Sons, 1987.
4. U. Rohde, “Microwave and Wireless Synthesizers: Theory and Design,” New York: John Wiley & Sons, 1997.
5. J. Klapper and J. Frankle, “Phased-Locked and Frequency Feedback Systems,” New York: Wiley, 1972.
6. “A 24 GHz Network Analyzer,” by Rohde & Schwartz, Microwave Journal, October 2005.
7. Z. Galani and R. Campbell, “An Overview of Frequency Synthesizers for Radars,” in IEEE Transactionson Microwave Theory and Techniques, vol. MTT-39, 1991, pp. 782-789.
8. V. Kroupa, “Direct Digital Frequency Synthesizers” New York: IEEE Press, 1999.
9. T. Endres, R. Hall, and A. Lopez, “Design and Analysis Methods of a DDS-Based Synthesizer for military spaceborne applications” in IEEE International Frequency Control Symposium Proc., 1994, pp. 625-632.
10. W. Egan,“Frequency Synthesis by Phase Lock” New York: Wiley, 2000.
11. R. Best,“Phase-Locked Loops - Theory, Design, and Applications” New York: McGraw-Hill, 1984.
12. U. Rohde,“Digital PLL Synthesizers: Design and Applications” NJ: Prentice Hall, 1983.
13. A. Blanchard,“Phase-Locked Loops” New York: Wiley, 1976.
14. F.Gardner,“Phaselock Techniques” Second Edition, New York:Wiley, 1979.
15. “Fractional-N Synthesizer” Application Note, Synergy Microwave Corporation, http://www.synergymwave.com/> www.synergymwave.com .
16. “A High Frequency Reference Module” by Valpey Fisher Corporation, Microwave Journal, April 2005.

Об авторе

Александр Ченакин окончил Киевский Политехнический институт, кандидат технических наук. Работал на различных инженерных и руководящих должностях, возглавлял консалтинговую компанию по исследованию передовых технологий в области генерации микроволновых сигналов. В настоящее время работает директором отдела частотного синтеза компании Phase Matrix, Сан-Хосе, США, где курирует разработки новых поколений частотных синтезаторов для различных измерительных приборов и систем.

У нас представлены товары лучших производителей

ПРИСТ предлагает оптимальные решения измерительных задач.

У нас вы можете не только купить осциллограф, источник питания, генератор сигналов, анализатор спектра, калибратор, мультиметр, токовые клещи, но и поверить средство измерения или откалибровать его. Мы имеем прямые контракты с крупнейшими мировыми производителями измерительного оборудования, благодаря этому можем подобрать то оборудование, которое решит Ваши задачи. Имея большой опыт, мы можем рекомендовать продукцию следующих торговых марок.

Как следует из § 1.10, принципиально можно строить систему ДКСЧ с использованием цифровой фазовой автоподстройки частоты в любом диапазоне частот, в том числе и на СВЧ. Известные публикации о таких системах, правда лишь дециметрового диапазона (например, , ), относятся ко второй половине 60-х годов. Что же касается диапазона СМВ, то нам известна лишь одна статья 1971 г., в которой описывается цифровой синтезатор этого диапазона. Условимся считать, что синтезаторы диапазона до 400 МГц относятся к метровому диапазону волн, к которому они ближе не только потому, что захватывают диапазон, лишь немногим превосходящий границу метрового, но и по принципам своего построения.

Так как ширина диапазона рабочих частот простейшего цифрового синтезатора не может превышать максимального быстродействия ДПКД, практически простейшие системы ЦФАПЧ на СВЧ не применимы. Выше отмечалось, что включение ДФКД перед ДПКД делает систему более инерционной и ухудшает шумовые характеристики последней. Действительно, если максимальное быстродействие современных ДПКД составляет примерно 50 МГц, то для f 0 = 5 ГГц (середина сантиметрового диапазона) потребуется ДФКД с коэффициентом деления с = 100, т. е. при прочих равных условиях полоса кольца ЦФАПЧ от этого сужается в данном примере на два порядка.

Как было показано в § 1.10, система ЦФАПЧ с гетеродинированием (рис. 1.12в), хотя и более громоздкая, но обладает электрическими характеристиками, не уступающими простейшей системе. Она не ограничена быстродействием ДПКД и, следовательно, может быть использована в синтезаторах СВЧ. Однако применение этой системы на СВЧ имеет свои особенности. Во-первых, поскольку ширина диапазона рабочих частот П 0 = f 0 макс - f 0 мин на СВЧ практически всегда превышает быстродействие ДПКД f ДП макс, гетеродинирование должно осуществляться не одной частотой, а сеткой опорных частот f q (k) (как в старшей декаде многодекадной системы ДКСЧ). Во-вторых, шаг дискретности указанной сетки β k не должен превосходить ширину диапазона устойчивого деления ДПКД f ДП макс - f ДП мин, т. е. практически β k f ДП макс - f ДП мин, то перед ДПКД придется включить ДФКД в виде одного или двух триггеров. Столь малый коэффициент деления ДФКД (с = 2 или с = 4), во-первых, заметно не ухудшит электрические характеристики системы и, во-вторых, по мере освоения промышленностью более быстродействующих ДПКД сначала ДФКД выродится в один триггер (с = 2), а затем и вовсе сможет быть исключен из схемы.

Таким образом, типичная для СВЧ структурная схема цифрового синтезатора может быть изображена так, как показано на рис. 3.1а. Для этой системы

Совместное решение (3.1) и (3.2) дает

Тогда из (3.3) и (3.4) коэффициент деления ДПКД

Во второй главе были определены критерии [ф-ла (2.44)] выбора опорных частот, обусловливающие отсутствие неконтролируемых кольцом ФАПЧ побочных составляющих на выходе синтезатора. Посмотрим, как эти критерии выполняются в схеме рис. 3.1а. Так как

то, подставляя (3.6) в (3.1), получим

Из (2.44) следует, что необходимо выполнить условие Если в последнем выражении принять экстремальный случай (неравенство заменить равенством) и с учетом этого подставить (3.8) в (3.7), то окажется, что

Однако, как правило, в СВЧ системах П 0 >> f ДП макс. Поэтому либо коэффициент деления ДФКД нужно выбирать достаточно большим, либо условие (2.44) в системе рис. 3.1а может быть выполнено лишь в частном случае.

Здесь было принято, что Однако и при можно придти к тем же выводам.

Выше было показано отрицательное влияние ДФКД на параметры системы, особенно при большом с. Нельзя рассчитывать и на резкое увеличение быстродействия ДПКД в ближайшем будущем. Поэтому система рис. 3.1а может применяться лишь в узкодиапазонном синтезаторе.

Так как выполнение одного из неравенств (2.44) следует считать обязательным, необходимо опорные частоты f" q транспонировать "вверх" или "вниз" за пределы рабочего диапазона синтезатора, а если синтезатор работает на смеситель приемника или передатчика, то и за пределы рабочего диапазона несущих частот радиолинии. При этом, как очевидно, условия (2.44) необходимо дополнить еще одним неравенством

Проблема стабильности частоты в приемопередающих устройствах существовала всегда. На относительно низких частотах (до 100-150 МГц) она решалась применением кварцевых резонаторов, на более высоких (400 МГц) – с помощью резонаторов на поверхностно-акустических волнах (ПАВ-резонаторах), для стабилизации же сверхвысоких частот часто применяют диэлектрические резонаторы из высокодобротной керамики или другие высокодобротные резонаторы . Описанные способы стабилизации с помощью пассивных компонентов имеют свои достоинства – простоту и сравнительную дешевизну реализации, но их главный недостаток – невозможность сколько-нибудь существенной перестройки частоты без смены частотозадающего элемента – резонатора. Невозможность быстрой электронной перестройки рабочей частоты при сохранении ее стабильности резко ограничивает применение радиоустройств, не позволяя, например, реализовать многоканальность.

Получившие в настоящее время широкое распространение интегральные синтезаторы частоты различных зарубежных фирм позволяют осуществить быструю электронную перестройку рабочей, в том числе и сверхвысокой, частоты, сохраняя при этом ее высокую стабильность. Такие синтезаторы частоты бывают прямого и косвенного типов . Достоинствами прямого синтеза относится высокое быстродействие при малом шаге сетки частот, но из-за необходимости фильтрации большого количества спектральных компонент, вызванных многочисленными нелинейными преобразованиями сигнала, в СВЧ схемах устройства прямого синтеза применяются редко . Для синтеза сверхвысоких частот обычно применяют синтезаторы косвенного типа, или синтезаторы с фазовой автоподстройкой частоты (ФАПЧ). Существует два основных типа интегральных синтезаторов с ФАПЧ – программируемые, значения частоты в которых задается внешним микроконтроллером по трехпроводной шине, и непрограммируемые, где коэффициенты деления внутренних делителей частоты фиксированы, а опорная частота задается внешним кварцевым резонатором. В простых СВЧ схемах обычно применяют непрограммируемые интегральные синтезаторы, например, MC12179 фирмы Motorola , к недостаткам которого следует отнести необходимость точного выбора кварцевого резонатора, что не всегда возможно. Программируемые синтезаторы частоты, например UMA1020М фирмы Philips, лишены этого недостатка, а поскольку в современных системах связи обязательно присутствует управляющий микроконтроллер, осуществить программирование такого синтезатора технически несложно. Автогенераторы сверхвысокочастотного диапазона используются в виде функционально законченных модулей, выполненных по гибридной технологии .

Примером применения описанных решений может служить простой лабораторный синтезатор сверхвысокой частоты, позволяющий с высокой точностью генерировать и стабилизировать частоту в диапазоне 1900 – 2275 МГц, предлагаемый в настоящей статье.

Структурная схема спроектированного синтезатора показана на рис. 1., внешний вид – на рис.2. Как видно их схемы, синтезатор состоит из управляемого напряжением генератора (ГУН или VCO) JTOS-2200 фирмы Mini-Circuits JTOS-2200, интегрального синтезатора частоты UMA-1020М и микроконтроллера Z86E0208PSC фирмы Zilog.

Сверхвысокочастотный сигнал, генерируемый ГУНом, поступает на выход лабораторного синтезатора и на вход главного программируемого делителя частоты, входящего в схему UMA-1020М.

Опорный сигнал, вырабатываемый кварцевым генератором JCO-8, поступает на вспомогательный программируемый частотный делитель, также входящий в схему UMA-1020М. Структурная схема UMA-1020М показана на рис. 3, подробную техническую документацию на UMA-1020М можно найти на сайте фирмы-производителя http://www.philips.de/ . Коэффициенты обоих делителей – главного и вспомогательного – устанавливаются микроконтроллером Z86E0208PSC по трехпроводной (данные DATA, синхронизация CLK и разрешение записи /ENABLE) шине. Структурная схема микроконтроллера Z86E0208PSC показана на рис. 4. Внутреннего ПЗУ микроконтроллера достаточно для программирования семи различных значений частот и одного тестового режима. Конкретные значения частот (или тестовый режим) устанавливаются перемычками на печатной плате лабораторного синтезатора. Перед загрузкой очередного значения частоты в интегральный синтезатор микроконтроллер опрашивает порт, подключенный к перемычкам, и, в соответствии с полученными данными, выбирает ту или иную прошивку. Новое значение частоты устанавливается автоматически при включении питания платы синтезатора. Алгоритм программирования синтезатора для микроконтроллера Z86E0208PSC показан на рис. 5, листинг программы приведен .

Более подробно о программировании микроконтроллеров фирмы Zilog можно прочитать в , полная техническая документация доступна на сайте http://www.zilog.com/ .

Особенностью применяемого ГУНа JTOS-2200 является диапазон напряжения настройки: от 0.5 до 5 Вольт. То есть, если значение напряжения настройки будет меньше 0.5 Вольт, фирма-производитель не гарантирует устойчивую генерацию колебаний. Проведенные эксперименты показали правдивость данного утверждения.

Принцип функционирования ФАПЧ, а также методика расчета фильтра обратной связи (Loop filter), довольно широко и неоднократно рассмотрены в технической литературе , поэтому в данной статье не рассматривается. Существует несколько бесплатно распространяемых программ, позволяющих рассчитывать параметры фильтров обратной связи, их можно найти в Интернете на http://www.analog.com/ или на www.national.com.

Для контроля правильности работы схемы синтезатора на плате установлен светодиод, свечение которого говорит об ошибке синтеза частоты. При корректной работе синтезатора светодиод гореть не должен, однако эта функция может быть отключена программно.

Себестоимость собранного лабораторного синтезатора не превышает 30 долларов. В качестве удешевления предлагаемого устройства можно предложить два пути: во-первых, можно объединить кварцевый источник опорных колебаний синтезатора и микроконтроллера, при этом надо помнить, что максимальная тактовая частота Z86E0208PSC составляет 8 МГц, в то время как для UMA-1020М она может быть в пределах 5-40 МГц. Во-вторых, ГУН можно разработать самостоятельно на транзисторах или усилительных интегральных микросхемах, используя методику, приведенную в .

Список использованной литературы

1. Диэлектрические резонаторы/ М.Е. Ильченко, В.Ф. Взятышев, Л.Г. Гассанов и др.; Под ред. М.Е. Ильченко. – М.: Радио и связь, 1989. – 328 с.: ил. – ISBN 5-256-00217-1.
2. Пестряков А.В. Интегральные схемы для устройств синтеза и стабилизации частот// Chip News. – 1996. - № 2.
3. Лобов В., Стешенко В., Шахтарин Б. Цифровые синтезаторы прямого синтеза частот// Chip News. – 1997. - № 1.
4. Wireless Semiconductor Solutions. Motorola. Device Data – Vol.1. DL 110/D, Rev 9.
5. VCO Designer’s Handbook 2001. VCO/HB-01. Mini-Circuits.
6. Гладштейн М.А. Микроконтроллеры семейства Z86 фирмы Zilog. Руководство программиста. - М.: ДОДЭКА, 1999, 96 с.
7. The Z8 Application Note Handbook. Zilog. DB97Z8X0101.
8. Стариков О. Метод ФАПЧ и принципы синтезирования высокочастотных сигналов//Chip News. – 2001. - № 6.
9. Microwave Oscillator Design. Application Note A008// Hewlett-Packard Co. - publication number 5968-3628E (6/99)
10. Shveshkeyev P. A VCO Design for WLAN Applications in the 2.4 to 2.5 GHz ISM Band//Applied Microwave&Wireless. – 2000. - №6. – P.100-115.

Владельцы патента RU 2580068:

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в приемопередающих устройствах СВЧ диапазона частот. Техническим результатом является повышение устойчивой работы при перестройке частоты входного СВЧ сигнала. СВЧ синтезатор частот содержит СВЧ генератор, управляемый напряжением (ГУН), направленный ответвитель, СВЧ смеситель, источник входного СВЧ сигнала, первый делитель частоты с переменным коэффициентом деления, частотно-фазовый детектор, второй делитель частоты с переменным коэффициентом деления, источник опорного сигнала, фильтр нижних частот, фазовый компаратор, ждущий мультивибратор, два диода и операционный усилитель. 4 ил.

Изобретение относится к радиотехнике, а именно к широкодиапазонным СВЧ синтезаторам частот с предварительной, начальной, установкой частоты СВЧ генератора управляемого напряжением (ГУН), включенного в широкодиапазонную систему фазовой автоподстройки частоты (ФАПЧ) СВЧ синтезатора частот и может быть использовано в приемопередающих устройствах СВЧ диапазона частот.

Известны системы активного синтеза частот, в которых фильтрация колебаний синтезируемых частот осуществляется с помощью активного фильтра в виде петли фазовой автоподстройки частоты . При этом частота сигнала преобразуется, например, с помощью деления в низкочастотный диапазон, где происходит ее сравнение с частотой опорного генератора и вырабатывается напряжение автоподстройки СВЧ генератора, управляемого напряжением (ГУН). Системы активного синтеза обеспечивают более высокое подавление побочных спектральных составляющих и фазовых шумов несущего колебания. Однако в этой схеме за счет высокого коэффициента деления частоты ГУН нельзя достигнуть низкого уровня шумов выходного сигнала синтезатора.

Известен СВЧ синтезатор частот, реализующий принцип активного синтеза с петлей ФАПЧ, который выбран в качестве прототипа предлагаемого изобретения . СВЧ синтезатор частот содержит СВЧ ГУН, выход которого соединен через направленный ответвитель с выходом СВЧ синтезатора частот и с первым входом СВЧ смесителя, второй вход которого соединен с выходом источника входного СВЧ сигнала с частотой f вх СВЧ, выход СВЧ смесителя соединен с входом первого делителя частоты (ДЧ) с переменным коэффициентом деления n, выход которого соединен с первым входом частотно-фазового детектора (ЧФД), второй вход частотно-фазового детектора соединен с выходом второго делителя частоты с переменным коэффициентом деления m, вход которого соединен с источником опорного сигнала частоты f ОП, а выход частотно-фазового детектора через фильтр нижних частот (ФНЧ) соединен с входом СВЧ ГУН. При этом направленный ответвитель, смеситель, первый делитель частоты, ЧФД и ФНЧ образуют петлю ФАПЧ.

Известный СВЧ синтезатор частот обеспечивает возможность достижения низкого уровня фазовых шумов выходного сигнала СВЧ синтезатора частот с частотой f СЧ за счет уменьшения коэффициента деления первого делителя частоты при использовании в качестве входного СВЧ сигнала с частотой f вх СВЧ сигнала с низким уровнем фазовых шумов. Кроме того, уменьшение коэффициента деления первого делителя частоты позволяет увеличить коэффициент усиления петли ФАПЧ. Так как в такой схеме частота входного СВЧ сигнала f вх СВЧ выбирается из условия f вх СВЧ >f СЧ, то для поддержания постоянной величины коэффициента усиления петли ФАПЧ СВЧ синтезатора частот необходимо компенсировать изменение коэффициента деления первого делителя частоты изменением крутизны перестройки частоты СВЧ ГУН для сохранения полосы регулирования петли ФАПЧ.

Однако если уходы частоты f ГУH СВЧ ГУН будут более 2 f ПЧ (где промежуточная частота f ПЧ = f вх СВЧ -f ГУН), то в данном СВЧ синтезаторе частот будут происходить срывы фазовой синхронизации, что приведет к потере работоспособности синтезатора.

Кроме того, известный СВЧ синтезатор частот работает только в случае подачи на второй вход СВЧ смесителя входного СВЧ сигнала с фиксированной частотой f вх СВЧ. При подаче на этот вход СВЧ смесителя входного СВЧ сигнала с изменяемой (перестраиваемой) частотой f вх СВЧ в полосе, большей или равной 2 f ПЧ, в СВЧ синтезаторе частот также могут происходить нарушения фазовой синхронизации.

Технической задачей предлагаемого изобретения является создание широкодиапазонного СВЧ синтезатора частот с низким уровнем фазовых шумов и малым временем перестройки частоты выходного сигнала синтезатора f СЧ, обеспечивающим отсутствие нарушений фазовой синхронизации при изменении (перестройке) частоты входного СВЧ сигнала f вх СВЧ в полосе, равной или большей чем удвоенная частота сигнала промежуточной частоты f ПЧ, где f ПЧ = f вх СВЧ -f ГУН, а также обеспечивающего сохранение фазовой синхронизации при уходах частоты f ГУН сигнала СВЧ ГУН на величину более чем 2 f ПЧ.

Техническим результатом является предотвращение нарушений фазовой синхронизации, вызванных переходными процессами в петле ФАПЧ, и обеспечение устойчивой работы СВЧ синтезатора частот при эксплуатации, в том числе при перестройке частоты f вх СВЧ входного СВЧ сигнала

Сущность технического решения заключается в том, что предлагаемый СВЧ синтезатор частот содержит СВЧ генератор, управляемый напряжением (ГУН), выход которого соединен с входом направленного ответвителя, первый выход которого является выходом СВЧ синтезатора частот, а второй выход направленного ответвителя соединен с первым входом СВЧ смесителя, второй вход СВЧ смесителя соединен с выходом источника входного СВЧ сигнала, выход СВЧ смесителя соединен с входом первого делителя частоты с переменным коэффициентом деления, выход которого соединен с первым входом частотно-фазового детектора, второй вход частотно-фазового детектора соединен с выходом второго делителя частоты с переменным коэффициентом деления, вход которого соединен с выходом источника опорного сигнала, а между частотно-фазовым детектором и СВЧ ГУН включен фильтр нижних частот. СВЧ синтезатор частот дополнительно содержит фазовый компаратор, ждущий мультивибратор, два диода и операционный усилитель. При этом первый и второй выходы частотно-фазового детектора соединены соответственно с первым и вторым входами операционного усилителя, выход которого соединен с входом СВЧ ГУН, а фильтр нижних частот включен между первым входом операционного усилителя и его выходом, первый вход фазового компаратора соединен с выходом первого делителя частоты с переменным коэффициентом деления и первым входом частотно-фазового детектора, второй вход фазового компаратора соединен с выходом второго делителя частоты с переменным коэффициентом деления и со вторым входом частотно-фазового детектора, выход фазового компаратора соединен с входом ждущего мультивибратора, первый выход ждущего мультивибратора соединен через первый диод с первым выходом частотно-фазового детектора и с первым входом операционного усилителя, второй выход ждущего мультивибратора соединен через второй диод со вторым выходом частотно-фазового детектора и со вторым входом операционного усилителя. Причем первый и второй диоды включены встречно друг другу, при этом СВЧ ГУН, направленный ответвитель, СВЧ смеситель, первый делитель частоты, частотно-фазовый детектор, операционный усилитель и фильтр нижних частот образуют петлю фазовой автоподстройки частоты (ФАПЧ) при условии: Т М -τ м >τ ФАПЧ, где Т М - период колебаний ждущего мультивибратора, τ ФАПЧ - время установления синхронизации в петле фазовой автоподстройки частоты.

Включение в схему синтезатора СВЧ частот фазового компаратора и ждущего мультивибратора с двумя встречно включенными диодами на выходе позволяет проводить предварительную установку частоты f ГУН сигнала СВЧ ГУН при нарушении фазовой синхронизации в петле ФАПЧ, которые происходят при переключении частоты f вх СВЧ входного СВЧ сигнала или при уходах частоты f ГУН сигнала СВЧ ГУН, например, при включении СВЧ синтезатора, что обеспечивает быстрое восстановление фазовой синхронизации и повышает устойчивость работы СВЧ синтезатора частот. При этом после восстановления петли ФАПЧ ждущий мультивибратор отключается и не влияет на дальнейшую работу петли ФАПЧ.

Операционный усилитель с фильтром нижних частот в цепи обратной связи формирует полосу частот регулирования петли ФАПЧ.

Время между окончанием первого импульса и началом следующего импульса ждущего мультивибратора, определяемый RC-цепочкой этого мультивибратора, должно быть больше времени установления синхронизации в петле ФАПЧ, то есть должно выполняться условие:

Т М -τ м >τ ФАПЧ.

Изобретение поясняется чертежами.

На фиг. 1 представлена структурная схема предлагаемого СВЧ синтезатора частот, где

1 - СВЧ генератор (ГУН) с частотой f ГУН (управляющее напряжение U УПР);

3 - СВЧ смеситель;

4 - источник входного СВЧ сигнала с частотой f вх СВЧ;

5 - первый делитель частоты с переменным коэффициентом деления n;

6 - частотно-фазовый детектор (выходное напряжение U ЧФД);

7 - второй делитель частоты с переменным коэффициентом деления m;

8 - источник опорного сигнала с частотой f ОП;

9 - операционный усилитель;

10 - фильтр нижних частот;

11 - фазовый компаратор (выходное напряжение U ФК);

12 - ждущий мультивибратор (выходное напряжение прямое U м1 и инверсное

13 - первый диод;

14 - второй диод;

f ПЧ =f вх СВЧ -f ГУН - сигнал промежуточной частоты;

f СЧ - выходной сигнал СВЧ синтезатора частот.

На фиг. 2 представлены временные диаграммы входного U ФК и выходных U м1 и U м2 напряжений ждущего мультивибратора, входящего в состав предлагаемого СВЧ синтезатора частот, где

Т М - период колебаний ждущего мультивибратора 12;

τ м - длительность импульса ждущего мультивибратора 12;

τ ФАПЧ - время установления синхронизации в петле фазовой автоподстройки частоты.

На фиг. 3 показана полоса перестройки выходного СВЧ сигнала с частотой f СЧ =f ГУН относительно фиксированной частоты f вх СВЧ входного СВЧ сигнала предлагаемого СВЧ синтезатора частот.

На фиг. 4 показана полоса перестройки выходного СВЧ сигнала с частотой f СЧ =f ГУН относительно перестраиваемой частоты f вх СВЧ входного СВЧ сигнала предлагаемого СВЧ синтезатора частот.

Предлагаемый СВЧ синтезатор частот, структурная схема которого изображена на фиг. 1, содержит СВЧ генератор управляемый напряжением (ГУН) 1, выход которого соединен с входом направленного ответвителя 2, один выход которого является выходом СВЧ синтезатора частот, а другой выход направленного ответвителя 2 соединен с первым входом СВЧ смесителя 3, второй вход которого соединен с выходом источника входного СВЧ сигнала 4 с частотой f вх СВЧ. Выход СВЧ смесителя 3 соединен с входом первого делителя частоты 5 с переменным коэффициентом деления n, выход которого соединен с первым входом частотно-фазового детектора 6. Второй вход частотно-фазового детектора 6 соединен с выходом второго делителя частоты 7 с переменным коэффициентом деления m, вход которого соединен с выходом источника опорного сигнала 8 с частотой f ОП. Два выхода частотно-фазового детектора 6 соединены с двумя входами операционного усилителя 9, выход которого соединен с входом генератора СВЧ ГУН 1, при этом между первым входом операционного усилителя 9 и его выходом включен фильтр нижних частот 10. Первый вход дополнительно введенного в схему фазового компаратора 11 соединен с выходом первого делителя частоты 5 и первым входом частотно-фазового детектора 6, второй вход фазового компаратора 11 соединен с выходом второго делителя частоты 7 и вторым входом частотно-фазового детектора 6. Выход фазового компаратора 11 соединен с входом ждущего мультивибратора 12, прямой выход которого через первый диод 13 соединен с первым выходом частотно-фазового детектора бис первым входом операционного усилителя 9, инверсный выход ждущего мультивибратора 12 через второй диод 14 соединен со вторым выходом частотно-фазового детектора 6 и со вторым входом операционного усилителя 9, причем первый и второй диоды включены встречно друг другу. В данной схеме СВЧ ГУН 1, направленный ответвитель 2, СВЧ смеситель 3, первый делитель частоты 5, частотно-фазовый детектор 6, второй делитель частоты 7, операционный усилитель 9 и фильтр нижних частот 10 образуют петлю ФАПЧ.

Предлагаемый СВЧ синтезатор частот работает следующим образом. Выходной сигнал СВЧ ГУН 1 с частотой f ГУН через ответвитель 2 и выходной СВЧ сигнал источника входного СВЧ сигнала 4 с частотой f вх СВЧ поступают на СВЧ смеситель 3, на выходе которого выделяется сигнал промежуточной частоты f ПЧ, который поступает на вход первого делителя частоты 5 и после деления на коэффициент n сигнал с выхода первого делителя частоты 5 поступает на первый вход частотно-фазового детектора 6. Сигнал опорной частоты f ОП с выхода источника опорного сигнала 8 поступает на вход второго делителя частоты 7, где происходит деление частоты на коэффициент m. Сигнал с выхода второго делителя частоты 7 поступает на второй вход частотно-фазового детектора (ЧФД) 6, в котором он сравнивается с сигналом, поступившим с выхода первого делителя частоты 5, и на двух выходах частотно-фазового детектора 6 вырабатывается управляющее напряжение U ЧФД, величина и знак которого пропорциональны разности частот и фаз сравниваемых сигналов. Это управляющее напряжение U ЧФД через операционный усилитель 9 и фильтр нижних частот 10, включенный в цепь обратной связи операционного усилителя 9, подается на управляющий вход СВЧ ГУН 1 как управляющее напряжение U УПР., выполняя непрерывную подстройку частоты СВЧ ГУН 1, влияющую на режим фазовой синхронизации в петле ФАПЧ.

Условиями выполнения частотно-фазовой синхронизации в петле ФАПЧ являются равенство частот и фаз сигналов, подаваемых на входы частотно-фазового детектора, то есть f ОП /m=f ПЧ /n, φ ОП =φ ПЧ,

где f ПЧ = f вх СВЧ -f ГУН,

m - коэффициент деления частоты опорного сигнала с частотой f ОП;

n - коэффициент деления частоты сигнала промежуточной частоты f ПЧ;

φ ОП - фаза опорного сигнала с частотой f ОП;

φ ПЧ - фаза сигнала промежуточной частоты f ПЧ.

При перестройке частоты входного СВЧ сигнала f вх СВЧ в полосе, равной или большей чем удвоенная частота сигнала промежуточной частоты f ПЧ, где f ПЧ =f вх СВЧ -f ГУН, а также при уходах частоты сигнала СВЧ ГУН f ГУН на величину более чем 2 f ПЧ, входной СВЧ сигнал f вх СВЧ в предлагаемом изобретении проходит через петлю ФАПЧ СВЧ синтезатора частот, то есть через фазовый компаратор 11, ждущий мультивибратор 12, а также встречно включенные диоды 13, 14.

При наличии фазовой синхронизации в петле ФАПЧ с выхода фазового компаратора 11 на ждущий мультивибратор 12 поступает управляющий сигнал, отключающий ждущий мультивибратор 12, то есть выходное напряжение фазового компаратора 11 U ФК (например, уровня транзисторно-транзисторной логики ТТЛ) в виде логической единицы. В это время ждущий мультивибратор 12 не вырабатывает на прямом и инверсном выходах импульсных выходных сигналов с напряжениями соответственно U М1 , U М2 и не влияет на работу петли ФАПЧ. На прямом и инверсном выходах ждущего мультивибратора 12 противофазно устанавливаются постоянные напряжения U М1 и U М2 , соответствующие логическому нулю и логической единице). Временные диаграммы входного U ФК и выходных U М1 и U М2 напряжений ждущего мультивибратора 12 показаны на фиг. 2

При нарушении синхронизации частоты и фазы в петле ФАПЧ сигнал U ФК в виде логического нуля с выхода фазового компаратора 11 запускает ждущий мультивибратор 12, который на прямом и инверсном выходах вырабатывает выходные импульсные сигналы с напряжениями U М1 (соответствующий логической единице) и U М2 (соответствующий логическому нулю), поступающие через диоды 13, 14 соответственно на первый и второй входы операционного усилителя 9. Во время действия импульса ждущего мультивибратора 12, то есть в течение длительности τ м импульса ждущего мультивибратора 12, в зависимости от фазировки входов ЧФД 6, на выходе операционного усилителя 9 устанавливается максимальное или минимальное значение напряжения управления частотой сигнала СВЧ ГУН 1. В этом случае нарушаются условия частотно-фазовой синхронизации (f ОП /m=f ПЧ /n, φ ОП =φ ПЧ) и частотно-фазовый детектор 6 вырабатывает управляющее напряжение U ЧФД, которое обеспечивает восстановление синхронизации (то есть запуск процесса синхронизации) в петле ФАПЧ. При восстановлении частотно-фазовой синхронизации в петле ФАПЧ фазовый компаратор 11 отключает ждущий мультивибратор 12 (на его выходах снова противофазно устанавливаются постоянные напряжения, соответствующие логическому нулю и логической единице). В случае повторного нарушения частотно-фазовой синхронизации в петле ФАПЧ или в случае сбоя в работе петли ФАПЧ фазовый компаратор 11 вновь запускает ждущий мультивибратор 12 и весь процесс восстановления синхронизации повторяется.

В ряде случаев для работы петли ФАПЧ, исключающей нарушение в ней частотно-фазового синхронизации, необходимо, чтобы переходной процесс перестройки частоты СВЧ ГУН в петле ФАПЧ начинался от нижнего (f ГУН мин) или верхнего (f ГУН макс) края рабочего диапазона СВЧ ГУН к точке захвата частоты, в которой f ГУН =f СЧ, то есть начальный уровень напряжения, поступающего на управляющий вход СВЧ ГУН 1 (в режиме переходного процесса, предшествующего захвату частоты), всегда равнялся минимальному или максимальному значению. Это определяется положением частоты f ГУН выходного сигнала СВЧ ГУН относительно частоты f вх СВЧ входного СВЧ сигнала. При этом возможны два основных режима работы СВЧ синтезатора частот, при которых возможно нарушения синхронизации в петле ФАПЧ.

Рассмотрим первый режим работы СВЧ синтезатора частот, представленный на фиг. 3. Допустим, что частота f вх СВЧ входного СВЧ сигнала фиксирована и превышает f СЧ (как и в прототипе), а полоса перестройки СВЧ ГУН 1 (Δf ГУН) достаточна велика, например значительно превышает величину 2 f ПЧ. В этом случае при переходном процессе, предшествующем захвату частоты, на частотно-фазовый детектор 6 может попасть с выхода СВЧ смесителя 3 сигнал зеркальной частоты (в точке срыва синхронизации, в которой f ГУН =f 1   СЧ, где f 1   СЧ = f вх СВЧ +f ПЧ), что приведет к срыву синхронизации в петле ФАПЧ, переходу сигнала частоты f ГУН СВЧ ГУН в крайнее верхнее положение, соответствующее частоте f ГУН макс и, как следствие, к отказу в работе СВЧ синтезатора частот. Схема СВЧ синтезатора частот, выбранного в качестве прототипа, не предусматривает возможность выхода из этой ситуации. В предлагаемом СВЧ синтезаторе частот эта проблема решается следующим образом.

Фазовый компаратор 11 в режиме частотно-фазовой синхронизации (f ОП /m=f ПЧ /n, φ ОП =φ ПЧ) вырабатывает на своем выходе сигнал U ФК, соответствующий логической единице (лог. «1»). Этот выход фазового компаратора 11 соединен с входом ждущего мультивибратора 12, запуск которого осуществляется сигналом, соответствующим логическому нулю (лог. «0»). При входном сигнале, равном уровню лог. «0», первый 13 и второй 14 диоды закрыты и ждущий мультивибратор 12 не оказывает влияния на работу петли ФАПЧ. В том случае, когда режим фазовой синхронизации нарушается, на выходе фазового компаратора 11 возникает сигнал, соответствующий лог. «0». Это может происходить в моменты включения СВЧ синтезатора частот или при перестройке частоты f ОП опорного сигнала. Сигнал, соответствующий лог. «0» с выхода фазового компаратора 11 запускает ждущий мультивибратор 12 и на его прямом и инверсном выходах в течение длительности импульса τ м появляются уровни напряжений, равные соответственно лог.«1» и лог. «0» (то есть инверсные предыдущему состоянию), поэтому первый 13 и второй 14 диоды открываются и на первый и второй входы операционного усилителя 9 поступает дифференциальное напряжение, вызывающее появление начального (минимального) напряжения управления на выходе операционного усилителя 9, которое подается соответственно на управляющий частотой вход СВЧ ГУН 1, при этом устанавливается значение частоты СВЧ ГУН f ГУН =f ГУН мин. После окончания импульса ждущего мультивибратора 12 наступает пауза, равная величине Т М -τ м, где Т М - период повторения импульсов ждущего мультивибратора 12. В течение этой паузы петля ФАПЧ осуществляет перестройку частоты f ГУН сигнала СВЧ ГУН от минимального значения f ГУН мин до частоты, при которой происходит частотно-фазовая синхронизация (точка захвата частоты на фиг. 3). При перестройке частоты f ГУН сигнала СВЧ ГУН до значения, при котором f ГУН =f СЧ (где f СЧ =f вх СВЧ -f ПЧ) и при соблюдении условия f ГУН ≤f вх СВЧ (в соответствие с фазировкой ЧФД 6), устанавливается режим частотно-фазовой синхронизации, при котором f ОП /m=f ПЧ /n. На выходе фазового компаратора 11 возникает сигнал, соответствующий уровню лог. «1», переводящий мультивибратор 12 в ждущее состояние. Если по каким-либо причинам процесс синхронизации не произошел, то описанный цикл установления синхронизации в петле ФАПЧ повторяется. Необходимым условием захвата частоты, в данном случае, является то, что период повторения импульсов ждущего мультивибратора 12 должен соответствовать условию: Т М -τм>τ петли ФАПЧ, где

Т М - период повторения импульсов ждущего мультивибратора,

τ м - длительность импульса ждущего мультивибратора,

τ петли ФАПЧ - время установления синхронизации в петле ФАПЧ.

Рассмотрим второй режим работы СВЧ синтезатора частот, представленный на фиг. 4.

Предположим, что в начальный момент в СВЧ синтезаторе частоты выполняется условие частотно-фазовой синхронизации, при этом f вх СВЧ =f вх СВЧ1 . В этом случае частота выходного сигнала СВЧ синтезатора частот f СЧ =f СЧ·1 =f вх СВЧ1 -f ПЧ. Затем частота f вх СВЧ входного СВЧ сигнала быстро перестраивается в полосе Δf вх СВЧ перестройки входного СВЧ сигнала (как показано на фиг. 4) от значения f вх СВЧ1 к значению f вх СВЧ2 (при этом полоса перестройки частоты входного СВЧ сигнала Δf вх СВЧ составляет более 2 f ПЧ, где f ПЧ =f вх СВЧ -f ГУН. Одновременно с перестройкой частоты f вх СВЧ происходит перестройка частоты f ГУН СВЧ ГУН от значения f СЧ1 до значения f СЧ2 . Однако из-за инерционности петли ФАПЧ время перестройки частоты входного СВЧ сигнала (t пер.вх СВЧ) всегда меньше времени установления синхронизации в петле ФАПЧ (τ петли ФАПЧ), то есть t пер.вх СВЧ ≤τ петли ФАПЧ.

В результате инерционности петли ФАПЧ при перестройке частоты СВЧ ГУН также возникают условия для нарушения синхронизации. Так, например, как показано на фиг. 4, при перестройке частоты f ГУН от первоначального значения f СЧ1 (в верхней части диапазона перестройки частоты СВЧ ГУН) к следующему более низкому по частоте значению f СЧ2 . в СВЧ смесителе образуется сигнал зеркальной промежуточной частоты в точке, где f ГУН =f 1   СЧ2 =fвх СВЧ2 +f ПЧ. В этом случае (при заданной фазировке ЧФД 6) не будет соблюдаться условие f ГУН ≤f вх СВЧ, то есть не происходит захват частоты петлей ФАПЧ, что вызывает нарушение частотно-фазовой синхронизации с «затягиванием» частоты f ГУН в верхнее крайнее значение f ГУН макс диапазона перестройки частоты СВЧ ГУН. Для восстановления в петле ФАПЧ частотно-фазовой синхронизации в предлагаемом изобретении следует осуществить описанный в первом режиме работы СВЧ синтезатора частот цикл установления синхронизма. В схеме СВЧ синтезатора частот, выбранного в качестве прототипа, не предусмотрена возможность быстрого изменения частоты входного СВЧ сигнала, а следовательно, такая схема не позволяет осуществить устойчивую фазовую синхронизацию при перестройке частоты входного СВЧ сигнала.

Описанные выше режимы неустойчивой работы системы ФАПЧ в известном СВЧ синтезаторе частот, выбранном в качестве прототипа изобретения, были экспериментально проверены и подтверждены.

На основе предлагаемого изобретения разработаны и экспериментально опробованы образцы СВЧ синтезаторов частот, которые подтвердили устойчивую работу с быстрым временем восстановления частотно-фазовой синхронизации в различных режимах работы СВЧ синтезаторов частот - менее 100 мкс.

Источники информации

1. Манасевич В. Синтезаторы частот. Теория и проектирование. - М.: Связь, 1979 г.

2. Рыжков А.В., Попов В.Н. Синтезаторы частот в технике радиосвязи. - М.: Радио и связь, 1991 г., с. 110-113.

СВЧ синтезатор частот, содержащий СВЧ генератор, управляемый напряжением (ГУН), выход которого соединен с входом направленного ответвителя, первый выход которого является выходом СВЧ синтезатора частот, а второй выход направленного ответвителя соединен с первым входом СВЧ смесителя, второй вход СВЧ смесителя соединен с выходом источника входного СВЧ сигнала, выход СВЧ смесителя соединен с входом первого делителя частоты с переменным коэффициентом деления, выход которого соединен с первым входом частотно-фазового детектора, второй вход частотно-фазового детектора соединен с выходом второго делителя частоты с переменным коэффициентом деления, вход которого соединен с выходом источника опорного сигнала, а между частотно-фазовым детектором и СВЧ ГУН включен фильтр нижних частот, отличающийся тем, что СВЧ синтезатор частот дополнительно содержит фазовый компаратор, ждущий мультивибратор, два диода и операционный усилитель, при этом первый и второй выходы частотно-фазового детектора соединены соответственно с первым и вторым входами операционного усилителя, выход которого соединен с входом СВЧ ГУН, а фильтр нижних частот включен между первым входом операционного усилителя и его выходом, первый вход фазового компаратора соединен с выходом первого делителя частоты с переменным коэффициентом деления и первым входом частотно-фазового детектора, второй вход фазового компаратора соединен с выходом второго делителя частоты с переменным коэффициентом деления и со вторым входом частотно-фазового детектора, выход фазового компаратора соединен с входом ждущего мультивибратора, первый выход ждущего мультивибратора соединен через первый диод с первым выходом частотно-фазового детектора и с первым входом операционного усилителя, второй выход ждущего мультивибратора соединен через второй диод со вторым выходом частотно-фазового детектора и со вторым входом операционного усилителя, причем первый и второй диоды включены встречно друг другу, при этом СВЧ ГУН, направленный ответвитель, СВЧ смеситель, первый делитель частоты, частотно-фазовый детектор, операционный усилитель и фильтр нижних частот образуют петлю фазовой автоподстройки частоты (ФАПЧ) при условии: Т M -τ м >τ ФАПЧ, где Т М - период колебаний ждущего мультивибратора, τ м - длительность импульса ждущего мультивибратора, τ ФАПЧ - время установления синхронизации в петле фазовой автоподстройки частоты.

Похожие патенты:

Изобретение относится к технике связи. Технический результат заключается в комплексном улучшении основных параметров системы синхронизации, а именно: в повышении помехоустойчивости, в улучшении фильтрующих свойств системы, в расширении полос захвата и удержании синхронного режима работы, в уменьшении времени вхождения в синхронный режим работы, в обеспечении нулевой статической ошибки по фазе и в обеспечении корректной работы устройства в условиях наличия изменений и флуктуаций амплитуды входного сигнала или изменений коэффициента передачи фазовых детекторов.

Изобретение относится к частотной селекции и фильтрации радиосигналов. Технический результат заключается в обеспечении адаптации устройств селекции радиосигналов к помеховой обстановке, а также возможности управления их энергопотреблением.

Синтезатор частот с коммутируемыми трактами приведения частоты относится к радиотехнике и может быть использован для формирования сетки стабильных частот с равномерным шагом в приемных устройствах с повышенной помехозащищенностью, а также в приемопередающих устройствах с быстрой перестройкой рабочих частот.

Предлагаемый способ относится к технике связи и к режимам работы блоков синхронизации (БС), содержащим управляемые генераторы (УГ), точнее, к способам формирования высокостабильного выходного сигнала УГ БС в режиме удержания.

Изобретение относится к электронной технике, а именно к синтезаторам сетки частот (ССЧ) на базе контура импульсной фазовой автоподстройки частоты (ФАПЧ) с компенсацией помех дробности, и может применяться при использовании схем, основанных на амплитудно- или широтно-импульсной модуляции тока компенсации.

Изобретение относится к области радиотехники и автоматики, к системам автоматической подстройки частоты излучения газовых лазеров непрерывного действия с улучшенными стабилизационными характеристиками и может быть использовано в космической технологии, в частности, для измерения «фиолетового смещения» частоты лазерного излучения в гравитационном поле Земли.

Изобретение относится к электронно-вычислительной технике и радиотехнике. Технический результат заключается в повышении быстродействия и возможности формирования многочастотных частотно-модулированных сигналов. Цифровой вычислительный синтезатор частотно-модулированных сигналов содержит: эталонный генератор, блок формирования и задержки, три регистра памяти, четыре цифровых накопителя, делитель с переменным коэффициентом деления, два функциональных преобразователя код x - sin x, два инверсных фильтра sin х/х, коммутатор, два цифроаналоговых преобразователя. Цифровыми входами ЦВС ЧM сигналов являются входы первого, второго и третьего регистров памяти, а его аналоговыми выходами являются выходы первого и второго ЦАП. 2 ил.

Изобретение относится к области радиотехники. Tехнический результат - расширение полосы захвата путем изменения симметричной формы дискриминационной характеристики знакового логического фазового дискриминатора в асимметричную, а при увеличении зоны положительного или отрицательного знака дискриминационной характеристики увеличивается соответствующая односторонняя полоса захвата для начальных частотных расстроек соответствующего знака. Способ увеличения полосы захвата системы фазовой автоподстройки частоты с упомянутым дискриминатором характеризуется тем, что определяют знак разности входного и вырабатываемого управляемым генератором выходного колебаний, формируют управляющие напряжения, имеющие знак, соответствующий знаку разности фаз, которые объединяют в единый сигнал, которым управляют частотой управляемого генератора. 2 н.п. ф-лы, 7 ил.

Способ фазовой автоподстройки позволяет осуществлять синхронизацию от однофазного исходного сигнала с помехами. Технический результат заключается в улучшении практического быстродействия синхронизации до одного-двух периодов сигнала синхронизируемой частоты, фильтрации помех в формируемых сигналах синхронизированной фазы и частоты. В состав системы входят блоки фазовой фильтрации первого порядка, полосно-заграждающего фильтра второго порядка, фильтрации низкой частоты первого порядка, блока интегрирования, блока умножения, блока вычисления коэффициентов цифровых фильтров, четырехквадрантного арктангенса. Применение дискретных методов для физической реализации способа с привлечением микропроцессорных средств позволяет осуществить операции сравнения и вычисления нелинейных функций с приемлемыми точностью и вычислительными ресурсами. Фильтры реализуются с переменными коэффициентами, имеют первый и второй порядок. Благодаря относительно небольшой чувствительности фазового фильтра к изменению частоты возможно быстрое выделение опорной фазы из исходного сигнала. Применение дискретного интегратора с обратной связью по коэффициенту интегрирования позволяет осуществлять быстрый выход сигнала синхронизированной частоты на установившийся режим. Применение дискретного фильтра с изменяемыми коэффициентами и учета перехода фазы через граничные значения позволяет эффективно осуществлять фильтрацию синхронизированной фазы без ее смещения относительно фазы основной гармоники исходного сигнала. Данный способ позволяет строить на его основе системы управления по гармоническим составляющим в одно- и многофазных системах и симметричным составляющим в многофазных системах. Основное применение данного способа в управлении преобразовательной техникой, также возможно его использование для быстрой синхронизации в средствах связи и иных приложениях с требованиями высокого быстродействия по настройке на основную частоту и выделения опорной фазы. 1 ил.

Изобретение относится к области радиотехники и может быть использовано при организации систем связи с увеличенным количеством каналов, а также в измерительной технике, где требуется перестройка частоты с малым шагом. В основу изобретения поставлена задача получения микроволновых колебаний с малым шагом сетки частот, низким уровнем фазовых шумов и малым временем перестройки частоты. Для этого частоту опорного генератора, задающую частоту сравнения в фазовом детекторе синтезатора косвенного типа, выбирают в полосе ультракоротких волн. При этом частоту высокостабильного опорного генератора предварительно сдвигают на некоторую небольшую величину, задающую малый шаг сетки частот. Для чего сигнал опорного генератора подают на радиочастотный вход квадратурного модулятора, модулируемого низкочастотными квадратурными сигналами одинаковой частоты и амплитуды, но со сдвигом фаз 90°. Тогда частота сравнения отлична от частоты опорного генератора на значение частоты этих низкочастотных сигналов. Трансформированный по частоте сигнал с выхода квадратурного модулятора подают на первый вход частотно-фазового детектора. Частоту микроволнового генератора управляемого напряжением делят делителем с переменным коэффициентом, и подают на второй вход частотно-фазового детектора. С помощью фильтра нижних частот подавляют продукты сравнения переменного тока, а сигнал постоянного тока подают на вход микроволнового генератора управляемого напряжением. Такой способ позволяет формировать микроволновые колебания с шагом в единицы килогерц, при этом не повышая времени перестройки синтезатора, не повышая уровня фазовых шумов и сохраняя стабильность частоты синтезатора, определяемую стабильностью частоты опорного генератора, которая, например, достигает 10-7-10-8.

Изобретение относится к радиоэлектронике, в частности к синтезаторам частот на основе петли фазовой автоподстройки частоты (ФАПЧ). Технический результат заключается в снижении уровня фазовых шумов и побочных дискретных составляющих в спектре выходного сигнала, что в свою очередь повышает качество выходного сигнала, при сохранении высокого разрешения по частоте и широкой полосы перестройки. Синтезатор частот содержит соединенные последовательно умножитель частоты входного сигнала, делитель с фиксированным коэффициентом деления, первую микросхему прямого цифрового синтеза, фазочастотный детектор, первый фильтр низких частот, генератор, управляемый напряжением, контур отрицательной обратной связи, включающий в себя соединенные последовательно смеситель, один из входов которого соединен с выходом генератора, управляемого напряжением, а второй вход соединен с выходом умножителя частоты входного сигнала, второй фильтр низких частот и вторую микросхему прямого цифрового синтеза, выход которой соединен с входом фазочастотного детектора, и управляющее устройство, выходы которого соединены с входами первой и второй микросхем прямого цифрового синтеза. Изобретение обеспечивает снижение уровня фазовых шумов и дискретных составляющих в спектре выходного сигнала, что, в свою очередь, повышает качество выходного сигнала, при сохранении высокого разрешения по частоте и широкой полосы перестройки. 1 ил.

Изобретение относится к радиотехнике. Технический результат изобретения заключается в повышении быстродействия и возможности работы с опорным сигналом любой скважности, период которого кратен периоду тактов, а также возможность подстройки частоты тактов по фронтам принимаемых данных. Способ подстройки частоты, в котором на время действия импульсов на выходах фазового детектора (ФД) формируют сигналы положительной и отрицательной полярности соответственно, которые затем суммируют, фильтруют и полученным сигналом управляют частотой генератора, фронт импульса на первом выходе по фронту опорного сигнала, а его срез - по любому переключению тактов. Если фронт опорного сигнала появится позже фронта тактов, то также формируют сигнал на втором выходе ФД с длительностью паузы тактов. ФД содержит три элемента 2-И, три D-триггера и логическую схему конъюнкции 3-х сигналов. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 11 ил.

Изобретение относится к радиолокации и гидролокации. Технический результат – обеспечение подавления боковых лепестков для кода P3 нечетной длины. Для этого устройство подавления боковых лепестков при импульсном сжатии многофазных кодов Р3 содержит соединенные по входу модифицированный фильтр Woo для кода Р3 нечетной длины N и формирователь цифрового корректирующего сигнала из последовательно соединенных преобразователя кода в комплексно сопряженный код и цифрового фильтра с конечной импульсной характеристикой КИХ-фильтра порядка N+1 с (N+2) коэффициентами -1,1, 0,…0, -1,1, выходом соединенного с первым входом сумматора, линию задержки на длительность одного кодового элемента и двухвходовый вычитатель, где выход фильтра Woo подключен к входу линии задержки и к первому входу вычитателя, выходом соединенного со вторым входом сумматора, а второй вход вычитателя подключен к выходу линии задержки, первый коэффициент импульсной характеристики модифицированного фильтра Woo равен 1 - exp(iπ/N), где, а (N+2)-мерный вектор коэффициентов фильтра формирователя цифрового корректирующего сигнала соответственно равен -1,1, 0,0,…0, -1,1. 2 ил.

Предлагаемые устройства относятся к радиолокационным и гидролокационным системам с импульсным сжатием многофазных кодов. Технический результат заключается в повышении качества сжатия сигналов, производится подавление боковых лепестков, возникающих в процессе сжатия, при котором обеспечивается увеличение числа многофазных кодов длины N, для всех значений временных сдвигов (отсчетов), исключая двух ±N, в которых относительный уровень боковых лепестков находится в диапазоне от -20 lgN -6 до -20 lgN -8 dB за счет использования симметрично усеченных кодов, образованных последовательным удалением равного числа первых и последних символов кодов большей длины. При этом ширина главного лепестка на уровне -6 dB равна 2τ, на уровне PSL лежит в диапазоне 3÷4τ, а потери сигнал/шум на выходе устройства составляют -1.7 dB. Устройство подавления боковых лепестков при импульсном сжатии симметрично усеченных многофазных кодов длины N содержит соединенные по входу первый цифровой фильтр с КИХ порядка N-1 и формирователь цифрового корректирующего сигнала, состоящий из последовательно соединенных преобразователя кода в комплексно сопряженный код и второго цифрового фильтра с конечной импульсной характеристикой порядка N+1, выход которого соединен с первым входом сумматора, а выход первого цифрового фильтра подключен к линии задержки на длительность одного кодового элемента и к первому входу вычитателя, второй вход которого соединен с выходом линии задержки, а выход подключен ко второму входу сумматора. 3 н.п. ф-лы, 4 ил.

Группа изобретений относится к запоминающим устройствам и может быть использована для управления синхронизацией для записи в запоминающие устройства в несогласованной архитектуре. Техническим результатом является компенсация изменений задержки реальной сети распределения тактового сигнала. Устройство содержит схему приемника и схему кольцевого генератора. Схема приемника включает в себя путь передачи данных и сеть распределения тактового сигнала в несогласованной конфигурации. Схема кольцевого генератора включает в себя реплику сети распределения тактового сигнала, согласованную с реальной сетью распределения тактового сигнала. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 10 ил.

Генератор шкалы времени относится к устройствам синхронизации сигналов по частоте, сдвигу фазы и шкале времени. Техническим результатом является повышение точности синхронизации шкалы времени. Генератор шкалы времени содержит: блок приема шкалы времени, внутренний генератор квантовой последовательности, делитель, блок передачи шкалы времени, формирователь защитного интервала, временной селектор, блок переключаемых линий задержки, блок компараторов, генератор линейно-изменяющегося напряжения. 5 ил., 1 табл.

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в приемопередающих устройствах СВЧ диапазона частот. Техническим результатом является повышение устойчивой работы при перестройке частоты входного СВЧ сигнала. СВЧ синтезатор частот содержит СВЧ генератор, управляемый напряжением, направленный ответвитель, СВЧ смеситель, источник входного СВЧ сигнала, первый делитель частоты с переменным коэффициентом деления, частотно-фазовый детектор, второй делитель частоты с переменным коэффициентом деления, источник опорного сигнала, фильтр нижних частот, фазовый компаратор, ждущий мультивибратор, два диода и операционный усилитель. 4 ил.

При разработке и налаживании СВЧ устройств у радиолюбителей часто возникают сложности, связанные с отсутствием измерительной аппаратуры нужного диапазона частот. Предлагаемый синтезатор частоты можно изготовить в любительских условиях. Он работает в диапазоне 1900...2275 МГц. Значение частоты выбирают из нескольких возможных с помощью переключателя.

На относительно низких частотах (до 100... 150 МГц) проблему стабилизации частоты генератора решают применением кварцевых резонаторов, на более высоких (400 МГц) - с помощью резонаторов на поверхностно-акустических волнах (ПАВ-резонаторов), на СВЧ используют диэлектрические резонаторы из высококачественной керамики и другие высокодобротные резонаторы. Стабилизация с помощью пассивных компонентов имеет свои достоинства - простоту и сравнительную дешевизну реализации. Ее главный недостаток состоит в невозможности существенного изменения частоты генерируемого сигнала без смены частотозадающего элемента.

Получившие широкое распространение интегральные синтезаторы частоты позволяют реализовать быструю электронную перестройку генератора (в том числе СВЧ), поддерживая при этом высокую стабильность частоты. Синтезаторы бывают прямого и косвенного типов.

Достоинствами прямого синтеза считают высокую скорость смены частоты и перестройку с малым шагом. Однако из-за присутствия в синтезированном сигнале большого числа спектральных компонент, возникших в результате многочисленных нелинейных преобразований, в СВЧ аппаратуре устройства прямого синтеза применяют редко.

Для синтеза СВЧ чаще применяют синтезаторы косвенного типа с фазовой автоподстройкой частоты (ФАПЧ). Принцип функционирования ФАПЧ, а также методика расчета фильтра обратной связи широко и неоднократно рассмотрены в литературе, например, в . Существует несколько бесплатно распространяемых программ, позволяющих рассчитать оптимальные параметры фильтров обратной связи, их можно найти в Интернете на сайте или .

Интегральные синтезаторы с ФАПЧ бывают двух типов: программируемые (значения частоты задают внешними командами) и непрограммируемые (фиксированные коэффициенты умножения и деления образцовой частоты изменить невозможно).

К недостаткам непрограммируемых интегральных синтезаторов, например, МС12179, следует отнести необходимость применения кварцевого резонатора с точно заданной частотой, что не всегда возможно. Программируемые синтезаторы, например, UMA1020M, лишены этого недостатка. При наличии управляющего микроконтроллера настроить такой синтезатор на заданную частоту технически несложно. Необходимые для совместной работы с микросхемой-синтезатором автогенераторы СВЧ с электронной перестройкой частоты доступны потребителю в виде функционально законченных модулей, выполненных по гибридной технологии .

Схема лабораторного синтезатора частоты, предназначенного для проверки и регулировки настройки аппаратуры диапазона 2 ГГц, показана на рис, 1. Его основа - микросхема UMA-1020М (DA3), техническую документацию на которую можно найти на Интернет-сайте ее производителя по адресу .

В синтезаторе имеются также управлявмый напряжением генератор (ГУН) DA1, кварцевый генератор образцовой частоты 10 МГц DA2 и микроконтроллер DD1. СВЧ сигнал с выхода ГУН поступает на выход синтезатора (разъем XW1) и на вход главного программируемого делителя частоты микросхемы DA3. Сигнал образцовой частоты с выхода генератоpa DA2 поступает на вспомогательный программируемый делитель частоты, также входящий в состав микросхемы DA3.

Коэффициенты деления частоты главным и вспомогательным делителями задает микроконтроллер DD1 (Z86E0208PSC), посылая по трехпроводной информационной шине (выводы 11-13 DA3) соответствующие команды. Исходный текст управляющей программы приведен в табл. 1. Внутренней памяти микроконтроллера достаточно для хранения данных о семи различных значениях частоты. Одно из значений частоты или режим, в котором сигнал на выходе отсутствует, выбирают перемычками S1-S3 согласно табл. 2. Установленный режим вступает в силу в момент включения питания прибора, после чего никакие манипуляции с выключателями на его работу не влияют до нового включения. Светодиод HL1 должен погаснуть через 1 с после включения питания. О программировании микроконтроллеров фирмы Zilog можно прочитать в .

Синтезатор собран на печатной плате, внешний вид которой показан на рис. 2. Применены резисторы и конденсаторы для поверхностного монтажа.

Литература

1. Стариков О. Метод ФАПЧ и принципы синтезирования высокочастотных сигналов. - Chip News, 2001, № 6.
2. VCO Designer"s Handbook 2001. VCO/HB-01. - Mini-Circuits.
3. Глвдштейн M. А. Микроконтроллеры семействаZ86 фирмы Zilog. Руководство программиста. - М.: ДОДЭКА, 1999, 96 с.

Кроме синтезатора СВЧ, микросхема UMA1020M содержит еще один, работающий в диапазоне частот 20..300 МГц, В описанной конструкции 6н не использован.